天津混凝土加固施工(天津混凝土加固施工公司)

本篇文章給大家談談天津混凝土加固施工，以及天津混凝土加固施工公司對應的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔。為此，設計要求主體基坑施工安全保護等級為一級。加固后效果明顯，經檢測，土體強度超過設計的加固技術要求指標Ps=1.2MPa。

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本文目錄一覽：

• 1、天津地鐵下瓦房車站深基坑施工技術？
• 2、混凝土結構加固方法
• 3、水泥土攪拌樁對天津濱海地區軟基的加固處理？

天津地鐵下瓦房車站深基坑施工技術？

下面是中達咨詢給大家帶來關于天津地鐵下瓦房車站深基坑施工技術的相關內容，以供參考。

一、工程概況

天津地鐵1號線下瓦房車站位于寧波道以南、瓊州道以北的大沽南路下，是1＃線與5＃線之間的換乘車站，1＃線與5＃線在大沽南路與奉化道交口成“十”字相交(交角為83°，1＃線在上，5＃線在下)。

車站為雙層島式車站，地下一層為站廳層，地下二層為站臺層，地下三層為換乘段節點部分。

車站主體結構基坑長204.3m，寬19.3～21.55m，開挖深度為16.5～23.553m，并設4個出入口、2條風道。

大沽南路是天津的主要交通干道，基坑周圍建筑多，如鴻起順飯店與主體結構圍護間距僅7.5m，10層樓的下瓦房距南端頭井10m，受車站基坑施工影響的還有瓊州道和奉化道交口的6層居民樓、北段基坑西側的3幢7層居民樓以及在建的恒華大廈高層建筑等。為此，設計要求主體基坑施工安全保護等級為一級。

二、工程地質和地貌

基坑開挖深度為16.5～23.553m，圍護結構深度為27.5～39.0m。天津地區是沖積平原，地形平坦開闊，表覆第四系全新人工填土層(雜填土)，主要土層有粉質粘土、粉土、粉砂、細砂、中砂等；土質松軟，結構松散。

本場地地下水類型為第四系孔隙潛水，賦存于第四系粘性土、粉土及砂類土中，地下水較豐富。地下水位深1.0～2.4m(高程0.8～2.0m)，水位變幅在1.0～2.0m，地下水主要補給來源為大氣降水，在第Ⅲ陸相層中粉土及砂類土層中的地下水具微層壓性。

三、主要施工工藝

天津地鐵1號線下瓦房車站為長大型深基坑，基坑施工包括基坑圍護、基底加固、坑內降水、基坑開挖、支撐和基坑監測等。

1.基坑圍護

當基坑開挖深度超過10m、基坑平面超過1000m2時，鋼板樁、混凝土板樁、攪拌樁作為圍護結構，一般難以抵抗側向土水壓力，而采用地下連續墻作為圍護結構是最適宜的，因為它具有施工振動小、噪音低、對周邊環境無擾動、墻體剛度大、阻水性能好、能適應多種地基條件、施工安全等眾多優點。

本主體結構基坑采用國家級工法“地下連續墻液壓抓斗工法”施工的地下連續墻作為基坑圍護結構。

2.基底加固

為改善基底土體，提高基坑開挖階段被動區土體的側壓力和基底的上涌，對深基坑的基底土體進行加固處理，目前可采用的土體加固主要手段有分層壓密注漿加固或水泥攪拌樁加固，由于采用水泥攪拌樁加固施工周期較長，對基坑內的土體擾動大，易產生基坑失穩、縱坡不穩等現象，而采用分層壓密注漿進行加固，則施工中成孔孔徑小(鉆孔孔徑為73mm)，對基坑內土體擾動小，施工周期短；當采用雙液漿加固時，漿體進入土體后，早期固結快，漿液不易流失(經測試，3天即可達到70%的加固強度)，為基坑開挖創造條件。因此，下瓦房車站采用了雙液注漿加固方法。在主體結構基坑內基底位置(南、北2個端頭井和換乘段肋部及地下連續墻底部)進行地基加固處理，注漿孔間距為1.0～1.2m。加固后效果明顯，經檢測，土體強度超過設計的加固技術要求指標Ps=1.2MPa。

3.基坑降水

天津地區地下水豐富，土體顆粒大，透水性強，在深基坑施工時，降水可提高基坑開挖施工過程中的邊坡穩定和防止基底涌土、涌水現象的產生。

根據在基坑開挖區鉆探的7只鉆孔(ZXWF-1、3、7、10、19、21、25)的資料綜合分析，施工場區地形平坦，各孔孔口標高相差不大，故以ZXWF-7鉆孔資料作為布置深井降水的主要依據。

基坑開挖要穿越上部粉土層，座落在粉質粘土層中，由于粉土、粉質粘土同屬含水地層，地下水較豐富，根據每口井的有效抽水面積(約130m2)，需在開挖面積約4210m2的主體結構基坑中布置32口降水深井，深井埋設深度比挖土基底深4.5m。同時基坑內設置3口水位觀測井(標準段內設置2口，深17.0m；換乘段設置1口，深24.0m)；在基坑圍護外布置4口水位觀測井，深10.0m，用于觀測基坑內降水對基坑外地下水位的影響，根據坑內外水位變化，確定降水的速率和抽水量。

(1)深井施工

采用鉆機成孔，井徑為705mm，井深為基底以下4.5m，成孔為6.0m，井管材料為φ500/400mm水泥礫石濾水管，井口下部3m的濾水管外包一層40目尼龍網?；靥顬V料高度是從孔底填到地面以下1.5m范圍內，回填粒徑3～7mm濾料，孔頂處1.5m深度用粘土封堵。在每口深井內放入1臺深井潛水泵作重力排水。

(2)降水控制

降水使基坑內的土體排水固結，并具有一定強度，從而提高坑內土體的水平抗力，減少基坑的變形量。根據下瓦房站的土體滲透性和基坑的周圍環境，嚴格控制基坑內的降水速度和降水量非常重要，若基坑內過早或過量降水，則會使基坑外地下水位太低，而產生過大沉降，影響周圍環境的安全。因此，基坑降水必須和開挖密切配合，施工中采取分段、快速、集中降水的方法，并且依據土體滲水速率、基坑內土體疏干情況和基坑開挖的速度進行降水，主體結構深基坑是采用分層降水法，在基坑開挖前5～7天開始進行降水，由深井內的水泵位置來控制降水深度，由調節抽水時間來控制基坑內的出水量。通過基坑內的觀測井，掌握水位變化情況，其控制高度應通過計算確定，既不要抽水過深引起地面沉降，也不要抽水過淺危及坑底安全。基本將地下水降至基坑開挖面下1.0m左右，即滿足開挖該層土體的要求。結構段施工完畢，隨即停止抽水。

4.基坑開挖

下瓦房站主體結構是一個長大型基坑，兩端設盾構工作井，中間有與5＃地鐵線相連的換乘段(比標準段結構多一層)，在基坑周圍有數十棟的建筑物，距基坑最近的鴻起順飯店僅7.5m，而且交通車輛僅靠基坑一側的道路通行，給基坑施工帶來較大困難。

(1)合理劃分開挖段

車站主體結構基坑長204.3m、寬19.3～23.8m，根據地鐵車站施工特點和結構施工要求，將基坑劃分為10個開挖段，即1個換乘段、2個盾構工作井、7個標準段，每段長度約20m。

(2)挖土

在基坑開挖施工時，貫徹集中、快速施工的原則，嚴格控制基坑暴露面積和深度。在基坑開挖時，分層、分步進行。每層土體的開挖深度以設計的支撐位置為準，確保在基坑開挖后能及時進行支撐安裝，減少圍護墻的位移。根據實際情況，確定每單元土體的開挖順序，基本原則為：先中間，后兩側，確保兩側預留土堤護壁，減少圍護墻的懸臂長度和懸壁時間。

深基坑開挖是從上到下分段、分層、分單元進行，分層開挖施工時，根據施工區域的地質情況，臨時邊坡控制在1∶2以上，每層設3.0m寬平臺，保證開挖機械設備的運作?；娱_挖到坑底標高時，總體基坑縱向坡度控制為1∶3，確保邊坡的穩定。由于主體結構施工是根據總體施工計劃進行的，在北側3段施工后，進行南側的基坑施工，北側邊坡需要暴露一段時間，為了減少坡面受雨水的沖刷，在北側邊坡上采用鋼絲網和50mm厚的細石混凝土進行保護，在坡底設置300mm×300mm的排水溝，保證雨水、地表水能夠及時排除。

(3)挖土設備

基坑需開挖約80000m3的土方量，開挖時又受到支撐的影響；基坑開挖有5～7層不等，開挖深度為16.5～23.553m，故配備了1m3挖掘機2臺、12m臂長的挖掘機1臺、20m臂長的挖掘機1臺、0.2m3挖掘機2臺，保證基坑開挖施工的需要。

根據每層開挖土體位置，在開挖第一層時采用1m3挖掘機，快速進行挖土；在開挖下層土體時，采用長臂挖掘機在地面上取土，可以減少對支撐的碰撞；小型挖掘機可以穿越在基坑下面，挖掘支撐下部和角落的土體，形成立體開挖作業，縮短挖土時間。同時采用小型液壓挖掘機水平挖土、伸縮長臂液壓挖掘機垂直輸送的方法，使水平挖掘和垂直運輸分離，并做到縱向放坡，隨挖隨刷坡，防止發生縱坡滑坡。

5.支撐

主體結構基坑采用的支撐體系為φ609mm(壁厚16mm)的組合鋼管支撐和部分現澆鋼筋混凝土撐。組合鋼管支撐基本為排撐，基坑端部為斜撐，設置在圍護拐角處的角撐為現澆鋼筋混凝土撐?；訕藴识螢?道支撐，南、北端頭井布置5道斜支撐，換乘段為6道支撐，上下道支撐間距在2～4m不等。

(1)施工要求

當開挖出一道支撐的位置時，即按要求在支護樁兩側斷面上測定出該道支撐兩端與支護樁的接觸位置，以保證支撐位置準確(嚴格控制支撐端部的中心位置)，且與支護結構面垂直，接觸位置應平整，使之受力均勻?；娱_挖至設計標高后，及時安裝支撐，并按設計要求施加預應力。

(2)鋼支撐安裝及施加預應力

由于基坑中部無支撐立柱，支撐跨度達19.5～21.8m，經我公司確定，在設計支撐軸力大于2200kN的部位，應采用上下雙榀φ609鋼支撐，為保證支撐的穩定，鋼支撐將以設計支撐為中心上下布置，間距控制在30cm左右。

鋼支撐安裝前，根據支撐位置的實際長度進行拼裝，施工中使用的組合鋼支撐長度規格有0.1～13m不等，并有可伸縮調節的活絡支撐，鋼支撐一端為固定段，另一端為活絡段，中間由不同長度的直支撐組成，兩支承點間的中間段一般控制在3節。

當開挖至支撐土面時，立即進行支撐安裝，標準段支撐兩端不設預埋鋼板，施工時在支撐兩端將槽壁鑿出主筋，然后再焊小三角牛腿(其尺寸為20mm×200mm×350mm)。端頭井端頭位置的支撐均設計為斜撐，支撐受力點必須預埋鋼板(其外形尺寸為200mm×1000mm×1000mm)，以備焊接斜牛腿，斜牛腿用厚20mm鋼板按實際角度預制，外形尺寸為700mm×700mm×500mm的三角形。

鋼支撐采用50t吊機安裝就位，并同時施加預應力，預應力應達設計軸力的40%～80%不等，其偏差值不大于50kN。當在第一次施加預應力后12h內，觀測預應力損失及墻體水平位移。當晝夜溫差過大，導致支撐預應力損失時，應復加預應力至設計值；當墻體水平位移速率超過警戒值時，可適量增加支撐軸力，以控制變形。

鋼支撐拼裝要確保直線度，其允許誤差≯1.5‰，且≯50mm，活絡伸縮頭伸出長度≯200mm。支撐端面必須與地下連續墻緊貼，空隙處填C20細石混凝土或塞鐵。

(3)混凝土三角撐

由于基坑轉角處采用的是斜撐，而斜撐距離短，無法使用伸縮支撐段(一般伸縮支撐段長2.8m)，若采用型鋼等，則影響預應力的施加，因而轉角處支撐成為薄弱環節，易產生圍護墻變形；再則轉角處圍護地下墻的兩個面大小不等，所受土壓力也不等，會造成轉角幅地下墻的旋轉。采用現澆鋼筋混凝土角撐，可不受轉角處的形狀差異、轉角處兩邊長度不等的影響，從而增強了基坑支撐的穩定性。

主體結構基坑的轉角處，按照設計支撐高度的要求，設置了厚600mm的鋼筋混凝土角撐，角撐大小由圍護地下端支撐點的位置決定，采用早強C40混凝土澆注。

6.施工監測

施工監測的內容包括：基坑內外的情況觀察、地表及周邊建筑物沉降、連續墻位移、橫撐內力、連續墻內力、地下水位觀測和基坑回彈。

監測工作根據各個施工階段進行動態同步監測，施工期間監測頻率為1～2次/d；施工后期，每間隔1～3d進行1次后期變化監測。根據每日監測情況，及時對基坑開挖的速度和深度、降水的速度和降水量、支撐安裝的及時性和施加預應力情況等進行調整，使深基坑施工在監控信息指導下，正確、合理地進行。

四、小結

下瓦房地鐵車站主體結構基坑施工，由于采取了科學合理的技術措施和嚴格的施工管理，達到一級基坑安全保護等級的要求，周圍地表沉降控制在允許范圍內，周圍建筑物未發生過量下沉及開裂、破損。

1.基坑圍護結構地下墻的垂直度均在1/300以上，墻面平整，接縫密貼，無明顯漏水，地下墻墻趾注漿量充足，控制了基坑內外滲水通道。

2.由于在基坑施工時確定了正確的降水方案，控制了降水速度和降水量，基坑內的水位始終保持在開挖面以下?；觾乳_挖的是干土，既保證了基坑開挖的安全，又保證了環境的整潔，同時使基坑外的水位穩定(基坑外觀測井的水位變化均在500mm以內)。

3.對基坑底部土體進行有效的加固，既達到設計要求，又未對基坑內的開挖土體產生過大的擾動，確保深基坑開挖施工的安全，同時加快了施工進度。

4.充分運用深基坑施工的“時空效應”原則，將長大型深基坑分段、分層、分單元進行開挖、支撐，使基坑開挖和支撐兩道工序有機地結合，有效地控制了深基坑圍護結構的位移量，經監測，圍護地下墻的位移量控制在15mm左右。

5.正確、及時的監測，對深基坑施工進行動態管理，獲到了完整的數據，實現了信息化施工，保證了深基坑和周圍環境的安全。

下瓦房地鐵車站深基坑施工的成功，為在天津地區進行大型深基坑或超深基坑的施工積累了經驗，可供今后天津地鐵深基坑施工參考。

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混凝土結構加固方法

1、加大截面加固法

該法施工工藝簡單、適應性強天津混凝土加固施工，并具有成熟的設計和施工經驗；適用于梁、板、柱、墻和一般構造物的混凝土的加固；但現場施工的濕作業時間長天津混凝土加固施工，對生產和生活有一定的影響天津混凝土加固施工，且加固后的建筑物凈空有一定的減小。

2、置換混凝土加固法

該法的優點與加大截面法相近天津混凝土加固施工，且加固后不影響建筑物的凈空，但同樣存在施工的濕作業時間長的缺點；適用于受壓區混凝土強度偏低或有嚴重缺陷的梁、柱等混凝土承重構件的加固。

3、有粘結外包型鋼加固法

該法也稱濕式外包鋼加固法，受力可靠、施工簡便、現場工作量較小，但用鋼量較大，且不宜在無防護的情況下用于6000C以上高溫場所；適用于使用上不允許顯著增大原構件截面尺寸，但又要求大幅度提高其承載能力的混凝土結構加固。

4、粘貼鋼板加固法

該法施工快速、現場無濕作業或僅有抹灰等少量濕作業，對生產和生活影響小，且加固后對原結構外觀和原有凈空無顯著影響，但加固效果在很大程度上取決于膠粘工藝與操作水平；適用于承受靜力作用且處于正常濕度環境中的受彎或受拉構件的加固。

5、粘貼纖維增強塑料加固法

除具有粘貼鋼板相似的優點外，還具有耐腐濁、耐潮濕、幾乎不增加結構自重、耐用、維護費用較低等優點，但需要專門的防火處理，適用于各種受力性質的混凝土結構構件和一般構筑物。

6、繞絲法

該法的優缺點與加大截面法相近；適用于混凝土結構構件斜截面承載力不足的加固，或需對受壓構件施加橫向約束力的場合。

7、錨栓錨固法

該法適用于混凝土強度等級為C20~C60的混凝土承重結構的改造、加固；不適用于已嚴重風化的上述結構及輕質結構。

間接加固的一般方法有：

1、預應力加固法

該法能降低被加固構件的應力水平，不僅使加固效果好，而且還能較大幅度地提高結構整體承載力，但加固后對原結構外觀有一定影響；適用于大跨度或重型結構的加固以及處于高應力、高應變狀態下的混凝土構件的加固，但在無防護的情況下，不能用于溫度在600C以上環境中，也不宜用于混凝土收縮徐變大的結構。

2、增加支承加固法

該法簡單可靠，但易損害建筑物的原貌和使用功能，并可能減小使用空間；適用于具體條件許可的混凝土結構加固。

水泥土攪拌樁對天津濱海地區軟基的加固處理？

水泥土攪拌樁對天津濱海地區軟基的加固處理具體包括哪些內容呢，下面中達咨詢招投標老師為你解答以供參考。

1天津濱海地區軟土工程性質

天津至塘沽沿線為沖積平原及濱海平原,幾百米深度范圍內全為第四系松散椎積層,地下水埋藏淺,大多數段落為軟土地基。尤其在塘沽,沿海中上部地層廣泛分布有海相沉積層,巖性為淤泥、淤泥質粘土及淤泥質粉質粘土,厚度一般為3.0～10.0 m, 工程地質條件較差。

軟土地基分布路段表層為雜填土,黃褐色,成份較雜,主要由粘性土組成,含碎石、磚塊,厚0～ 1.1 m; 其下為粘土:黃褐色,灰黃色,硬塑～軟塑, 厚0～3.5 m; 淤泥質粘土:灰褐色,軟塑～ 流塑,厚0 ～2.0 m, 局部呈透鏡體分布,γ = 18. 3 kN·m-3, c =14.37 kPa ,φ=3.79°;再下為淤泥質粉質粘土: 灰褐色～ 灰色,流塑,厚8. 8～13. 7 m,γ = 18. 2～ 18.4 kN·m-3,c =13.04 kPa～15.08 kPa ,φ=3.48 ～5.35°;粉土:灰褐色,濕～ 很濕,稍密～ 密實,厚0 ～5.0 m; 較連續分布于海相層的底部。地下水為第四系孔隙潛水,水量豐富,一般埋深0.7～3.0 m 。由于上述土層形成時代較新,壓縮性高、強度較低,路基工程進行穩定性檢算和沉降檢算后均需采取相應的處理措施。

2軟土地基處理方法選擇及地基加固設計

(1) 軟土地基處理方法選擇:軟土因其承載力很低,并且在上部施加荷載后會產生較大的沉降變形,所以在修筑路堤之前要進行適當的處理方能滿足軌道交通工程的設計要求。地層條件及土性常數是選擇地基處理方案的首要依據。工程實踐證明, 對于深厚軟粘土地基或粘性較大的軟土地基的加固處理以深層攪拌法居多,而深層攪拌法以攪拌樁和旋噴樁復合地基處理效果較好[1] 。由于攪拌樁和旋噴樁由已在地面充分攪拌好的水泥漿噴入或攪拌入土層中而后固化成型,所需水分不依賴于土中的含水量,質量易于保證。

深層攪拌法處理深度一般要超過5 m, 一些資料顯示最大加固深度可達60 m 。根據鐵路及軌道交通工程地基處理經驗,深層攪拌樁處理深度一般不超過15～18 m 。深層攪拌法采用的固化劑一般分水泥類、石灰類、瀝青類和化學材料類。目前最常用的固化劑就是水泥類固化劑,其次是石灰類固化劑。用水泥類固化劑的攪拌樁又分為“ 濕法”和“ 干法”兩種工藝,水泥土攪拌樁就是典型的“濕法”,“ 干法”工藝的代表就是粉體噴射法,一般稱粉噴樁。本文主要談“濕法”[2] 。

津濱輕軌主要采用水泥作固化劑,一般稱作水泥土攪拌樁。

(2) 軟土地基加固設計:在津濱快速軌道交通工程路基設計中,對于軟土路段的地基處理主要選擇水泥土攪拌樁、旋噴樁和真空預壓排水固結法。其中部分路段采用水泥土攪拌樁,在這些路段的軟土路堤設計中,路基面兩側各加寬0.4 m; 邊坡坡度1∶1.5; 路堤坡腳外2 m 設天然護道;路基基底采用水泥攪拌樁處理,樁直徑0.5 m, 間距1.0～1.2 m, 等邊三角形布置,樁長8～12 m 。樁頂設0.3 m 厚的三七灰土墊層或0.5 m 厚的碎石墊層(圖1) 。

3水泥土攪拌樁施工工藝

(1) 施工現場應予平整,清除地上地下一切障礙物。需回填土的低洼場地應抽水清淤后,分層回填粘性土填料,并予以適當壓密,不得回填雜填土。

(2) 攪拌樁施工前應對攪拌機械的灰漿泵輸漿量、灰漿經輸漿管到達攪拌機輸漿口的時間和起吊設備提升速度等施工參數進行標定。并根據設計要求通過成樁試驗,確定攪拌樁的配比和施工工藝。水泥漿液的配制要嚴格控制水灰比,一般為0. 45～0. 5[3] 。使用的水泥和外加劑通過室內加固土試驗確定。

(3) 水泥攪拌樁主要按下列步驟進行:攪拌機械就位、調平;預攪下沉,下沉時可采用噴漿工藝;噴漿攪拌提升至設計停漿標高;重復攪拌下沉;重復噴漿、攪拌至設計停漿標高后,再提升到孔口;測量料罐剩余量,對不滿足設計要求的樁位應立即補攪,關閉機械,樁機移至下一機位。

(4) 水泥攪拌樁質量檢驗的項目及抽檢數量, 按國家和天津市有關規范、規則辦理。

4討 論

水泥土攪拌樁適應性較強,但是在應用時,特別是應用于濱海地區的軟土地基加固時,應注意以下幾個問題: (1) 加固深度:雖然水泥土攪拌樁加固深度曾有過60 m 甚至更長的記錄,但根據使用目的的不同,其加固深度應有所限制。柔性樁和半剛性樁的單樁有效長度雖然隨樁身強度的提高而增大,但基本就在10 m 以內。對群樁作用的復合地基有效樁長目前雖不是十分明確,但由于水泥土攪拌樁復合地基的分層沉降和水平收斂深度在15 m 左右[1 ] , 所以在作為承載作用下,水泥土攪拌樁加固深度還是以不超過15～18 m 為宜。當軟土層埋深較深, 需加固長度較大時,應考慮采用水泥土攪拌樁加固的可行性。

(2) 軟土層性質及水質情況:有機質含量是影響水泥土攪拌樁加固效果的一個主要因素,對軟土地基、特別是濱海地區的軟土地基采用該類型樁基加固設計時,應進行有機質含量、可溶鹽含量及總燒失量分析,特殊地區還應對軟土進行礦物成分分析, 確定水泥的適用性。地下水酸堿度、硫酸鹽含量也是選擇水泥種類考慮的關鍵因素。對于濱海地區, 這幾項工作尤其應當引起足夠重視。津濱輕軌中段典型軟土有淤泥質粘土,灰及深灰色、灰褐色,流塑狀,具有臭味,厚0. 0～5. 1 m , 有機質含量1. 17～ 2. 11 % ; 淤泥質砂粘土,灰及灰褐色,流塑狀,具有臭味,厚0. 0～16. 4 m , 有機質含量0. 35 %～2. 39 %; 淤泥,淺灰至深灰色,流塑,以粘土為主,疏松,有機質含量2. 42 %～2. 89 % 。有機質含量尚不高,可以采用水泥土攪拌樁進行加固處理。

(3) 軟土層含水量情況:由于軟土的含水量大小對水泥土強度影響較大,所以,當軟土呈流塑狀態,含水量較高( w 80 %～90 %) 、液性指數( IL 1. 2～1. 5) 時,由于在自然狀態下的強度增長與實驗室養護條件下差別較大,應考慮在自然狀態下,水泥土強度的增長隨深度、土層、含水量、溫度的不同,存在差異的情況。津濱輕軌中段軟土淤泥質粘土、砂粘土w = 38. 9 %～47. 2 % , w L = 33. 9 %～42. 4 % , 淤泥w = 57. 2 % , w L = 48. 0 % , 液性指數為1. 1～ 1. 2 之間,因此,在軟土層較深( 10 m) 、含水量較大時,應注意水泥土強度增長的差異。

(4) 齡期及強度問題:理論上普遍把3 個月齡期的強度作為水泥土檢驗的標準強度,這是根據水泥在混凝土工程中的表現來確定的。雖然水泥土的強度增長與混凝土有共性之處,但在實際工作中,在自然環境下,特別是在樁身較深的軟土層,抽芯試驗常產生偏差,有些甚至難以取芯。造成這些情況的原因何在? 筆者認為,施工時的各種技術參數(包括提升、攪拌速度、漿液流量等) 基本一致的情況下,仍會產生上下段不一致、甚至相差較大的情況。應當說,自然環境條件的不同(土層、埋深、含水量、地溫等因素) 對水泥土達到同等強度的時間有較大的影響,也可以說,齡期強度此時難以真正描述整根樁水泥強度的增長情況。

(5) 其他:雖然水泥土攪拌樁加固法受很多因素的制約,但只要應用得當、考慮周密,其使用前景依然廣闊。此外,有時水泥配比試驗結果波動很大, 確定合理的強度參數對水泥土攪拌樁的設計意義重大,需要反復衡量,必要時要增加驗證工作;設計時, 對樁間土的承載力取值也值得考慮,加固后的樁間土的承載力直接使用天然土(有時是軟土) 的承載力是否保守,還需要根據具體情況確定。

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